Behandling og forebyggende tiltak for betongsprekker i flomutslippstunnel ved vannkraftverk
1.1 Oversikt over flomutslippstunnelprosjektet ved Shuanghekou vannkraftverk i Mengjiang-elvebassenget
Flomutløpstunnelen til Shuanghekou vannkraftverk i Mengjiang-elvebassenget i Guizhou-provinsen har form som en byport. Hele tunnelen er 528 m lang, og inngangs- og utgangsetagenes høyde er henholdsvis 536,65 og 494,2 m. Etter den første vannlagringen ved Shuanghekou vannkraftverk ble det etter inspeksjon på stedet funnet at når vannstanden i reservoarområdet var høyere enn høyden på toppen av pluggbuen i flomtunnelen, produserte konstruksjonsfugene og de kalde betongskjøtene i bunnplaten til den langskrevde skrånende sjakten vannsiging, og mengden vannsiging ble ledsaget av at vannstanden i reservoarområdet steg og fortsatte å øke. Samtidig forekommer vannsiging også i kalde betongskjøter på sidevegger og konstruksjonsfuger i den skrånende sjaktseksjonen til Longzhuang. Etter undersøkelser og forskning utført av relevant personell, ble det funnet at hovedårsakene til vanninnsivning i disse områdene skyldtes de dårlige geologiske forholdene i berglagene i disse tunnelene, utilfredsstillende behandling av konstruksjonsfuger, generering av kalde fuger under betongstøpeprosessen og dårlig konsolidering og fuging av duxun-tunnelpluggene. Jia et al. For dette formålet foreslo relevant personell metoden med kjemisk fuging på siveringsområdet for effektivt å hemme siveringen og behandle sprekkene.
1.2 Behandling av sprekker i flomutslippstunnelen til Shuanghekou vannkraftverk i Mengjiang-elvebassenget
Alle de skurede delene av flomutslippstunnelen til Luding vannkraftverk er laget av HFC40-betong, og de fleste sprekkene forårsaket av demningskonstruksjonen til vannkraftverket er fordelt her. Ifølge statistikk er sprekkene hovedsakelig konsentrert i 0+180~0+600-delen av demningen. Hovedplasseringen av sprekkene er sideveggen med en avstand på 1~7 m fra bunnplaten, og de fleste av breddene er omtrent 0,1 mm, spesielt for hvert lager. Den midtre delen av fordelingen er mest. Blant dem forblir vinkelen for sprekkopptreden og den horisontale vinkelen større enn eller lik 45, formen er sprukket og uregelmessig, og sprekkene som produserer vannlekkasje har vanligvis en liten mengde vannlekkasje, mens de fleste sprekkene bare vises våte på fugeoverflaten og vannmerker vises på betongoverflaten, men det er svært få tydelige vannlekkasjemerker. Det er knapt noen spor av lett rennende vann. Ved å observere utviklingstiden for sprekkene, vet man at sprekkene vil oppstå når forskalingen fjernes 24 timer etter at betongen er støpt i den tidlige fasen, og deretter vil disse sprekkene gradvis nå toppperioden omtrent 7 dager etter at forskalingen er fjernet. Den vil ikke slutte å utvikle seg sakte før 15-20 dager etter riving.
2. Behandling og effektiv forebygging av betongsprekker i flomutslippstunneler fra vannkraftverk
2.1 Kjemisk fugemetode for overløpstunnel ved Shuanghekou vannkraftverk
2.1.1 Introduksjon, egenskaper og konfigurasjon av materialer
Materialet i kjemisk slam er PCI-CW modifisert epoksyharpiks med høy permeabilitet. Materialet har høy kohesjonskraft og kan herdes ved romtemperatur, med mindre krymping etter herding, og samtidig har det egenskapene høy mekanisk styrke og stabil varmebestandighet, slik at det har gode vanntette og lekkasjestoppende effekter. Denne typen armeringsfugemateriale er mye brukt i reparasjon og armering av vannbesparende prosjekter. I tillegg har materialet også fordelene med enkel prosess, utmerket miljøvernytelse og ingen forurensning av miljøet.
2.1.2 Byggetrinn
Først, se etter skjøter og bor hull. Rengjør sprekkene som finnes i overløpet med høytrykksvann og snu betongunderlaget, og sjekk årsaken til sprekkene og retningen på sprekkene. Og bruk metoden med å kombinere spaltehullet og det skrå hullet for boring. Etter at skrå hullet er fullført, er det nødvendig å bruke høytrykksluft og høytrykksvannpistol for å kontrollere hullet og sprekken, og fullfør datainnsamlingen av sprekkestørrelsen.
For det andre, dukhull, tetningshull og tetningsskjøter. Nok en gang, bruk høytrykksluft for å rense fugehullet som skal bygges, og fjern sedimentet som er avsatt på bunnen av grøften og på hullets vegg, og installer deretter fugehullsblokkeringen og merk den ved rørhullet. Identifisering av fuge- og luftehull. Etter at fugehullene er arrangert, bruk PSI-130 hurtigpluggmiddel for å tette hulrommene, og bruk epoksy sement for å styrke forseglingen av hulrommene ytterligere. Etter å ha lukket åpningen, er det nødvendig å meisle et spor på 2 cm bredt og 2 cm dypt langs retningen av betongsprekken. Etter å ha rengjort det meislede sporet og det retrograde trykkvannet, bruk hurtigplugging for å tette sporet.
Etter å ha kontrollert ventilasjonen av den nedgravde rørledningen, starter du fugingen igjen. Under fugingsprosessen fylles først de oddetallsformede skrå hullene, og antall hull ordnes i henhold til lengden på den faktiske byggeprosessen. Ved fuging er det nødvendig å ta hensyn til fugetilstanden til tilstøtende hull. Når de tilstøtende hullene er fuget, må alt vannet i fugehullene dreneres, og deretter kobles til fugerøret og fuges. I henhold til metoden ovenfor fuges hvert hull ovenfra og ned og ned og opp.
Behandling og forebyggende tiltak for betongsprekker i flomutslippstunnel ved vannkraftverk
Til slutt, standarden for fugemassender. Trykkstandarden for kjemisk fuging av betongsprekker i overløpet er standardverdien gitt av designet. Generelt sett bør det maksimale fugetrykket være mindre enn eller lik 1,5 MPa. Bestemmelsen av fugemassens ende er basert på injeksjonsmengden og størrelsen på fugetrykket. Det grunnleggende kravet er at etter at fugetrykket når maksimum, vil fugemassen ikke lenger komme inn i hullet innenfor 30 mm. På dette tidspunktet kan rørbinding og slamlukking utføres.
Årsaker til og behandlingstiltak for sprekker i flomutslippstunnelen til Luding vannkraftverk
2.2.1 Analyse av årsakene til flomutslippstunnelen ved Luding vannkraftverk
For det første har råmaterialene dårlig kompatibilitet og stabilitet. For det andre er mengden sement i blandingsforholdet stor, noe som fører til at betongen genererer for mye hydratiseringsvarme. For det andre, på grunn av den store termiske utvidelseskoeffisienten til steinaggregater i elvebassenger, vil aggregatene og de såkalte koaguleringsmaterialene forskyves når temperaturen endres. For det tredje har HF-betong høye krav til konstruksjonsteknologi, det er vanskelig å mestre i byggeprosessen, og kontrollen av vibrasjonstid og -metode kan ikke oppfylle standardkravene. I tillegg, fordi flomutslippstunnelen til Luding vannkraftverk penetreres, oppstår det sterk luftstrøm, noe som resulterer i lav temperatur inne i tunnelen, noe som resulterer i en stor temperaturforskjell mellom betongen og det ytre miljøet.
2.2.2 Behandling og forebyggende tiltak for sprekker i flomutslippstunnel
(1) For å redusere ventilasjonen i tunnelen og beskytte betongens temperatur, slik at temperaturforskjellen mellom betongen og det ytre miljøet reduseres, kan den bøyde rammen settes opp ved utgangen av spilltunnelen, og et lerretsgardin kan henges opp.
(2) For å oppfylle styrkekravene bør andelen betong justeres, mengden sement reduseres så mye som mulig, og mengden flyveaske økes samtidig, slik at betongens hydratiseringsvarme kan reduseres og dermed redusere temperaturforskjellen mellom betongens indre og ytre varme.
(3) Bruk datamaskinen til å kontrollere mengden vann som tilsettes, slik at forholdet mellom vann og sement kontrolleres strengt under betongblandingen. Det bør bemerkes at det under blanding er nødvendig å bruke en relativt lav temperatur for å redusere temperaturen på råmaterialeutløpet. Ved transport av betong om sommeren bør det tas tilsvarende varmeisolasjons- og kjøletiltak for å effektivt redusere oppvarmingen av betongen under transport.
(4) Vibrasjonsprosessen må kontrolleres strengt i byggeprosessen, og vibrasjonsoperasjonen styrkes ved å bruke fleksible vibrasjonsstenger med diameter på 100 mm og 70 mm.
(5) Kontroller betongens hastighet som kommer inn i lageret strengt, slik at stigehastigheten er mindre enn eller lik 0,8 m/t.
(6) Forleng tiden for fjerning av betongforskaling til 1 ganger den opprinnelige tiden, det vil si fra 24 timer til 48 timer.
(7) Etter demontering av forskalingen, send spesialpersonell for å utføre sprøytevedlikeholdsarbeidet på betongprosjektet i tide. Vedlikeholdsvannet bør holdes på 20 ℃ eller høyere varmt vann, og betongoverflaten bør holdes fuktig.
(8) Termometeret graves ned i betonglageret, temperaturen inne i betongen overvåkes, og forholdet mellom betongtemperaturendringen og sprekkdannelsen analyseres effektivt.
Ved å analysere årsakene til og behandlingsmetodene for flomutslippstunnelen ved Shuanghekou vannkraftverk og flomutslippstunnelen ved Luding vannkraftverk, er det kjent at førstnevnte skyldes dårlige geologiske forhold, utilfredsstillende behandling av konstruksjonsfuger, kalde fuger og duxun-huler under betongstøping. Sprekkene i flomutslippstunnelen forårsaket av dårlig pluggkonsolidering og fuging kan effektivt undertrykkes ved kjemisk fuging med modifiserte epoksyharpiksmaterialer med høy permeabilitet; sistnevnte sprekker forårsaket av overdreven varme fra betonghydrering. Sprekker kan behandles og effektivt forebygges ved å redusere mengden sement på en rimelig måte og bruke polykarboksylatsuperplastiserende middel og C9035 betongmaterialer.
Publisert: 17. januar 2022
